Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа

Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ Русской ФЕДЕРАЦИИ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО Проф ОБРАЗОВАНИЯ

«ПЕРМСКИЙ Муниципальный ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Курсовой проект на тему: Отопление и вентиляция жилого строения

Содержание

Введение

Общая часть

Климатическая черта района строительства

1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

1.1 Сопротивление теплопередаче внешних стенок

1.2 Сопротивление теплопередаче подвального перекрытия

1.3 Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия

1.4 Сопротивление теплопередаче внешних дверей и ворот

1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проёмов

1.6 Сопротивление теплопередаче внутренних стенок Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа и перегородок

2. Отопление строения

2.1 Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции

2.2 Издержки теплоты на нагрев инфильтрирующегося воздуха

2.3 Результаты расчета

3. Определение поверхности нагрева и числа частей отопительных устройств

3.1 Расчет отопительных устройств

3.2 Расчет металлических секционных радиаторов

4. Расчет водоструйного элеватора и расширительного бака

4.1 Подбор элеватора

5. Гидравлический расчет системы водяного отопления

5.1 Методика расчета

6. Вентиляция строения

6.1 Определение воздухообмена в помещении

6.2 Аэродинамический расчёт систем вентиляции

Перечень использованной литературы


Введение

Общая часть

В данном курсовом Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа проекте нужно создать системы отопления и вентиляцию жилого строения.

Начальные данные для проектирования:

· Число этажей – 2;

· Число секций – 1;

· Высота этажа – 2,9 м;

· Место нахождения строения – г. Могилев;

· Ориентация строения – северо-запад;

· Конструктивные решения частей строения:

¾ стенки – дерево сосна;

¾ теплоизолятор стенок – плиты жесткие минераловатные на синтетическом связывающем;

¾ теплоизолятор Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа полов – пенополиуретан;

¾ теплоизолятор перекрытия – маты и полосы из стеклянного волокна;

· Наличие подвала – есть;

· Наличие чердака – есть;

· Система отопления – однотрубная с верхней разводкой;

· Марка отопительного прибора – МС 140-108

· Температура воды внешней сети - 1350

· Располагаемое давление – 130 кПа.

В здании запроектирована система вентиляции с естественным побуждением. Приток воздуха осуществляется через микротрещины в оконных Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа проёмах (естественная вентиляция), вытяжка – из кухонь и совмещённых санузлов.

По приложению А.3 методических указаний [1] принимаем характеристики внешнего воздуха:

· более прохладных суток обеспеченностью 0,92: –29 °С

· более прохладной пятидневки обеспеченностью 0,92: –25 °С.

По приложению П.1 характеристики внутреннего воздуха составляют:

· жилая комната – 18 °С;

· кухня 15 °С;

· совмещённый санузел – 25 °С

· лестничная клеточка – 15 °С.

Примечание:

1 При расчетах учитываем, что Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа в угловых помещениях квартир расчетная температура воздуха должна быть на 2°С выше обозначенной.

2 Относительная влажность воздуха в помещениях составляет 55 %.

Климатическая черта района строительства определяется по СНБ 2.04.02-2000 и Изменение № 1 СНБ 2.04.02-2000

Таблица 3.1 — Климатические характеристики прохладного периода года

Область, пункт Температура воздуха, °С

Сумма

отрицательных средних

месячных

температур, °С

абсолютная малая

более

прохладных суток

обеспеченностью

более

прохладной пятидневки обеспеченностью

прохладного

периода

обеспеченностью Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа 0,94

0,98 0,92 0,98 0,92
1 2 3 4 5 6 7
Могилев –37 –34 –29 –28 –24 –11,0 –18,4
Область, пункт

Средние длительность, сут, и температура

воздуха, °С, периодов со средней дневной температурой воздуха, °С, не выше

Дата начала и окончания периода с более

возможной температурой воздуха не выше 8 °С

0 8 10
длительность температура длительность температура длительность температура начало конец
8 9 10 11 12 13 14 15
Могилев 127 –4,6 200 –1,5 221 –0,4 04.10 21.04
Область, пункт

Среднее число дней

с оттепелью за декабрь–февраль

Средняя месячная

относительная влажность, %

Среднее

количество (сумма)

осадков за

ноябрь–март, мм

Среднее месячное

атмосферное давление на Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа высоте установки

барометра за январь

в 15 ч более прохладного

месяца (января)

за отопительный период гПа мм рт. ст.
16 17 18 19 20 20а
Могилев 32 82 84 217 993,5 747
Область, пункт Ветер

Преобладающее направление за

декабрь–февраль

Средняя скорость за отопительный период, м/с

Наибольшая

из средних

скоростей

по румбам

в январе, м/с

Среднее число дней со скоростью ≥10 м/с при отрицательной температуре воздуха

Средняя скорость Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа

в январе, м/с

21 22 23 24 25
Могилев З 4,4 5,1 7,6 4,7

Таблица 3.2 — Климатические характеристики теплого периода года

Область, пункт

Атмосферное давление

на высоте установки барометра

Высота установки

барометра над уровнем моря, м

Температура воздуха, °С,

обеспеченностью

среднее месячное

за июль

среднее за год
гПа мм рт. ст. гПа мм рт. ст. 0,95 0,96 0,98 0,99
1 2 3 4 5 6 7
Могилев 990,3 745 992,4 746 192,5 22,0 23,0 25,0 26,5
Область, пункт Температура воздуха, °С

Средняя месячная

относительная

влажность воздуха

в 15 ч более теплого месяца (июля), %

Среднее количество (сумма) осадков Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа за

апрель–октябрь, мм

средняя

наибольшая

более теплого месяца года (июля)

абсолютная

наибольшая

8 9 10 11
Могилев 23 36 58 417
Область, пункт Дневной максимум осадков за год, мм

Преобладающее

направление ветра (румбы)

за июнь–август

средний

из наибольших

больший

из наибольших

12 13 14
Могилев 35 74 З
Область, пункт Наибольшая за год интенсивность осадков в течение 20 мин, мм/мин

Малая

из средних

скоростей ветра по румбам в июле, м/с

Повторяемость штилей за год Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа, %

Средняя

скорость ветра

в июле, м/с

средняя

из наибольших

большая

из наибольших

15 16 17 18 19
Могилев 0,73 1,38 3,6 8 3,2

Таблица 3.3 — Средняя месячная и годичная температура воздуха

Область, пункт Средняя месячная и годичная температура воздуха, °С
Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь Год
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Могилев –6,8 –5,8 –1,1 6,4 12,9 16,1 17,7 16,6 11,3 5,7 –0,1 –4,6 5,7

Таблица 3.4 - Средняя в месяц и за год дневная амплитуда температуры воздуха, ºС

Область, пункт Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь Год
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Могилев 6,4 7,0 7,7 8,8 11,1 10,8 10,8 10,7 9,7 7,0 4,9 5,3 8,4

Таблица 3.5 — Среднее за год Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа число дней с температурой воздуха ниже и выше данных пределов, c переходом температуры воздуха через 0 °С в течение суток.

Область, пункт

Среднее за год число дней

с малой температурой воздуха равной и ниже, °С

Среднее за год число дней

с наибольшей температурой воздуха равной и выше, °С

Среднее за год Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа число дней с переходом температуры воздуха через 0 °С

в течение суток

–35 –30 –25 25 30 34
1 2 3 4 5 6 7
Могилев 0,1 0,6 3 35 3 0,1 72

Таблица 3.9 - Средняя месячная и годичная относительная влажность, %

Область, пункт Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь Год
Могилев 86 84 81 74 68 70 74 76 80 84 88 89 80

«Таблица 3.10 — Снежный покров

Область, пункт Высота снежного покрова, см

Длительность

залегания устойчивого снежного покрова, деньки

средняя

из больших

декадных за зиму

наибольшая

из больших

декадных за зиму

наибольшая дневная за зиму Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа на последний денек декады
1 2 3 4
Могилев 26 56 52 106

Таблица 3.12 - Средняя в месяц и за год длительность солнечного сияния, час

Область, пункт Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь Год
МОГИЛЕВСКАЯ ОБЛАСТЬ
Горки 52 77 125 182 258 272 262 241 160 91 37 26 1783
Костюковичи 52 76 123 173 255 272 262 239 166 100 36 27 1781

Таблица 3.13 - Месячные суммы прямой солнечной радиации на горизонтальную и вертикальные поверхности различной ориентации при ясном небе, МДж/м²

Ориентация поверхности Географическая широта, град, Январь Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь
Горизонтальная

56

54

52

72 149 337 488 655 704 684 552 369 218 97 55
81 163 350 498 657 699 687 555 382 237 113 66
94 182 367 511 659 693 691 559 399 262 134 81
С 56 - - - 10 59 77 82 22 - - - -
54 - - - 10 52 77 76 22 - - - -
52 - - - 10 46 69 76 17 - - - -
СВ, СЗ 56 0,7 12 57 112 183 211 205 138 70 24 3 -
54 0,8 13 56 110 177 203 199 133 69 26 3 -
52 0,9 15 55 107 171 194 193 129 72 29 4 -
В, З 56 71 128 232 293 360 366 369 315 232 168 96 60
54 77 135 234 284 342 342 350 300 233 175 105 71
52 85 142 239 281 323 319 339 291 231 186 115 84
ЮВ, ЮЗ 56 269 325 435 415 400 366 383 403 398 379 299 248
54 262 324 434 403 388 342 364 383 386 382 308 263
52 262 337 426 388 356 319 352 358 375 390 322 282
Ю 56 374 442 532 444 360 310 335 408 469 506 420 346
54 369 443 535 423 342 280 309 377 451 502 433 370
52 381 459 525 404 316 256 290 358 435 516 446 397

Таблица 3.14 - Месячные суммы суммарной солнечной радиации на горизонтальную и вертикальные поверхности различной ориентации при ясном небе, МДж/м²

Ориентация поверхности Географическая широта, град, Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь
Горизонтальная 56 116 225 457 643 840 883 879 720 488 294 148 84
54 135 242 477 652 840 885 881 731 505 316 167 103
52 160 265 505 665 840 887 883 746 528 346 192 128
С 56 63 118 173 147 235 263 266 178 108 70 49 40
54 74 125 181 147 228 267 259 184 112 74 55 50
52 89 130 180 149 221 255 254 181 114 77 59 62
СВ Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа, СЗ 56 67 136 241 263 372 408 402 308 188 102 57 43
54 80 145 249 261 365 403 396 308 191 108 62 53
52 96 152 247 260 358 391 385 308 196 114 67 66
В, З 56 141 259 427 456 562 575 582 497 361 252 154 105
54 160 274 439 447 542 556 563 489 366 265 168 128
52 185 287 443 446 522 529 545 485 368 278 183 154
ЮВ, ЮЗ 56 350 470 646 588 605 577 600 594 541 476 370 300
54 358 476 655 578 592 558 581 581 534 483 385 328
52 378 496 647 564 559 531 563 561 527 497 404 363
Ю 56 466 600 759 629 570 522 557 608 626 615 504 406
54 478 610 773 609 550 497 531 585 613 617 523 444
52 513 632 765 590 523 470 507 571 603 636 543 490

1 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Теплотехнические характеристики строй материалов

Таблица А.1Подборка из приложения А (непременное) ТКП 45-2.04-43-2006

Материал

Свойства

материала в сухом

состоянии

Расчетное общее отношение

воды в материале W, % (при критериях эксплуатации по таблице 4.2)

Расчетные коэффициенты

(при критериях эксплуатации

по таблице 4.2)

Плотность r, кг/м3

Удельная теплоемкость

с, кДж/(кг·°С Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа)

Коэффициент

теплопроводимости l, Вт/(м ×°С)

теплопроводимости

l, Вт/(м ×°С)

теплоусвоения

s, Вт/(м2 ×°С)

(при периоде 24 ч)

паропроницаемости

m, мг/(м×ч×Па)

А Б А Б А Б А Б
Маты минераловатные прошивные 125 0,84 0,044 0,6 2,0 0,046 0,051 0,60 0,66 0,56 125
Пенополиуретан 50 1,34 0,041 2 10 0,043 0,052 0,46 0,55 0,05 50
Маты из стекловолокна прошивные 125 0,84 0,044 0,6 2,0 0,046 0,051 0,60 0,66 0,56 125
Сосна поперек волокон 500 2,30 0,09 15 20 0,14 0,18 3,87 4,54 0,06 500
Железобетон 2500 0,84 1,69 2 3 1,92 2,04 17,98 19,70 0,03 2500
Цементно-песчаный р-р 1800 0,84 0,58 2 4 0,76 0,93 9,60 11,09 0,09 1800

1.1 Сопротивление теплопередаче внешних стенок

Целью данного раздела работы является определение толщины теплоизоляционного слоя и теплового сопротивления теплопередаче Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа строительной конструкции.

Тепловое сопротивление слоя мультислойной конструкции R, , определяется по формуле:


, (1.1)

где δi – толщина слоя, м;

λi – коэффициент теплопроводимости материала мультислойной

конструкции, принимаемый по приложению А [2]

Набросок 1 –Конструкция внешней стенки.

1. Брус – сосна.

2. Маты минераловатные.

3. Цементно-песчаный р-р

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции , определяется по формуле:

(1.2)

где R , R Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа , R , R – тепловое сопротивление отдельных слоёв

конструкции, , определяется по формуле 1.1.;

– коэффициент теплопотери внутренней поверхности ограждающей

конструкции, , принимаемый по таблице 5.4 [2].;

=8,7 ;

– коэффициент теплопотери внешней поверхности ограждающей конструкции для зимних критерий, , принимаемый таблице А.5 [1], = 23;

Подставляя в формулу 1.2 значения тепловых сопротивлений отдельных слоёв конструкции ограждающей поверхности и приравнивая значение сопротивления теплопередаче огораживания R к значению нормативного сопротивления Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа теплопередаче R , определяется толщина теплоизоляционного слоя. R , принимается зависимо от типа огораживания по таблице 5.1[2].

;

;

;

Расчет сопротивления теплопередаче внешней стенки
Наименование слоя конструкции

Толщина

слоя δ, м

Коэф. теплопроводимости

материала λ, Вт/м²·ºС

Примечание
Цементно-песчаный р-р 0,02 0,93 p=1800 кг/м³
Теплоизолятор - Маты минералованые 0,16 0,051 p=125 кг/м³
Брус - сосна 160х160 0,16 0,18 p=500 кг/м³
Наименование показателя Значение
коэф Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа. теплопотери внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС 8,7
коэф. теплопотери наруж. поверхности для зимних критерий αн, Вт/м²·ºС 23

тепловое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт

Rк = ∑ δ/λ

4,05

сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт

Rt = 1/αв + Rк + 1/αн

4,21
нормативное сопротивление теплопередаче Rт норм., м²·º Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа;С/Вт 2

Для заслуги рекомендуемого значения сопротивления конструктивно принимаю толщину теплоизолятора равную 160 мм.

Определяем термическую инерцию D огораживания по формуле

D = R ∙S +R ∙S +R ∙S , (1.3)

где:

S , S , S ,– расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, , определяемый по таблице П.2 [1],зависимо от критерий эксплуатации Б, определяемых по Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа таблице 2.1 [1].

S = 4.54 , S = 0.66 ,

S = 11.09 .

D = 0,888 ∙4,54 + 3,13∙0,66 + 0,021∙11,09 = 6,32

Приобретенное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции должно быть более требуемого сопротивления R , , определяемого по формуле


R = , (1.4)

где tв – расчётная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице П1 методических указаний [1], tв =18°С;

tн – расчётная зимняя температура внешнего воздуха, °С принимаемая по таблице 2.4 и П3 методических указаний Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа [1] с учётом термический инерции ограждающих конструкций D (кроме заполнений проёмов). Значение D оказалось в границах (Св. 4,0 до 7,0), т.е. средняя температура более прохладных 3-х суток (определяется как среднее арифметическое меж температурой более прохладных суток и более прохладной пятидневки), tн = –23°С;

n - коэффициент, учитывающий положение внешней поверхности ограждающих конструкций Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа по отношению к внешнему воздуху, принимаемый по таблице 2.5 методических указаний[1], n=1;

Δtв - расчётный перепад меж температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по табл. 5.5[2] для внешних стенок равным 6°С;

Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.

1ГДж=1.8усл.ед. Цена термический энергии по условию в методических Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа указаниях.

73 усл.ед/м3. плиты жесткие минераловатные на синтетическом связывающем по условию в методических указаниях.


тут tв — расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.1;

tн — расчетная зимняя температура внешнего воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.3 с учетом термический инерции ограждающих конструкций D (кроме заполнений просветов) по таблице 5.2; ТКП 45-2.04-43-26

n Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа — коэффициент, учитывающий положение внешней поверхности ограждающей конструкции по отношению к внешнему воздуху, принимаемый по таблице 5.3; ТКП 45-2.04-43-26

aв — коэффициент теплопотери внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2 ×°С), принимаемый по таблице 5.4; ТКП 45-2.04-43-26

Dtв — расчетный перепад меж температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5.5;

Ст.э Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа — цена термический энергии, руб/ГДж, принимаемая по действующим ценам;

zо.т — длительность отопительного периода, сут, принимаемая по таблице 4.4;

tн.от — средняя за отопительный период температура внешнего воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.4;

См — цена материала однослойной либо теплоизоляционного слоя мультислойной ограждающей конструкции, руб/м3 , принимаемая по таб А Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа7;

l — коэффициент теплопроводимости материала однослойной либо теплоизоляционного слоя мультислойной ограждающей конструкции в критериях эксплуатации согласно таблице 4.2, Вт/(м×°С), принимаемый по приложению А.

Приобретенное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции следует принимать равным экономически целесообразному Rт.эк ,но более требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр и более нормативного сопротивления теплопередаче Rт.норм Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа. , что удовлетворяет условию: R R .

1.2 Сопротивление теплопередаче подвального перекрытия

Набросок 2 - Конструкция подвального перекрытия.

1. Доска пола– сосна. 1а. Лаги.

2. Плиты пенополиуритан.

3. Железобетонная плита перекрытия

λi – коэффициент теплопроводимости материала мультислойной конструкции, принимаемый по приложению А в согласовании с критериями эксплуатации конструкции А.

Тепловое сопротивление соответственного слоя мультислойной конструкции определяется по формуле Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа 1.1

;

;

;

Задаемся интервалом термический инерции D «свыше 4 до 7,0 включительно» и в согласовании с таблицей 2.4 [1] определяем, что расчетная зимняя температура внешнего воздуха tн является средней температурой более прохладных суток обеспеченностью 0,92: tн = –29 °С.

Определяем требуемое сопротивление по формуле (1.4) где: tв - расчётная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице А3 [1], tв =18°С Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа; n - коэффициент, учитывающий положение внешней поверхности ограждающих конструкций по отношению к внешнему воздуху, принимаемый по таблице А5 [1], n=0,6; Δtв - расчётный перепад меж температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по табл. А5[1] для перекрытия над подвалом равным 2°С;

,

Подставляя в формулу 1.2 значения тепловых сопротивлений отдельных слоёв Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа конструкции ограждающей поверхности и приравнивая значение сопротивления теплопередаче огораживания R к значению нормативного сопротивления теплопередаче R , определяется толщина теплоизоляционного слоя. R , принимается зависимо от типа огораживания по таблице 5.1[2]. также беря во внимание условие

Расчет сопротивления теплопередаче перекрытия над неотапливаемым подвалом

Наименование слоя конструкции

Толщина

слоя δ, м

Коэф. теплопроводимости

материала λ, Вт/м²·ºС

Примечание
Покрытие пола Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа. 0,04 0,18 Доска - сосна. p=500 кг/м³
Теплоизолятор - плиты пенополиуритан 0,18 0,052 p=80 кг/м³
Плита перекрытия 0,22 2,04 железобетон, p=2500 кг/м³
Наименование показателя Значение
коэф. теплопотери внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС 8,7
коэф. теплопотери наруж. поверхности для зимних критерий αн, Вт/м²·ºС 23

тепловое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт

Rк = ∑ δ/λ

3,79

сопротивление Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт

Rt = 1/αв + Rк + 1/αн

3,95
нормативное сопротивление теплопередаче Rт норм., м²·ºС/Вт 2

Для заслуги рекомендуемого значения сопротивления конструктивно принимаю толщину теплоизолятора равную 180 мм.

Определяем термическую инерцию D огораживания по формуле 1.3 где расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа, определяемые по таблице П.2 [1], зависимо от критерий эксплуатации Б, определяемых по таблице 2.1 [1]:

S = 19.70 , S = 0.55 ,

S = 4.54 .

D = R ∙S + R ∙S + R ∙S= 0,115 ∙19.7 + 3,85∙0.55 + 0,22∙4.54= 5,38

Рассчитанная термическая инерция вправду попадает в избранный нами интервал, как следует расчет произведен правильно.

Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.

136 усл.ед/м3 . пенополиуретан по условию в методических указаниях

Приобретенное Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции следует принимать равным экономически целесообразному Rт.эк ,но более требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр и более нормативного сопротивления теплопередаче Rт.норм. , что удовлетворяет условию: R R .

1.3 Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия

Набросок 3 -Конструкция чердачного перекрытия.

1. Маты из стекловолокна

2. Перекрытие-доска сосна 2а. Опора – брус сосна.

λi – коэффициент Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа теплопроводимости материала мультислойной конструкции, принимаемый по приложению А в согласовании с критериями эксплуатации конструкции А.

Тепловое сопротивление соответственного слоя мультислойной конструкции определяется по формуле 1.1

Тепловое сопротивление соответственного слоя мультислойной конструкции определяется по формуле 1.1

;

;

Подставляя в формулу 1.2 значения тепловых сопротивлений отдельных слоёв конструкции ограждающей поверхности и приравнивая Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа значение сопротивления теплопередаче огораживания R к значению нормативного сопротивления теплопередаче R , определяется толщина теплоизоляционного слоя. R , принимается зависимо от типа огораживания по таблице 5.1[2].

Расчет сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия
Наименование слоя конструкции

Толщина

слоя δ, м

Коэф. теплопроводимости

материала λ, Вт/м²·ºС

Примечание
Теплоизолятор - Маты из стекловолокна 0,22 0,051 p=125 кг/м³
Перекрытие доска сосна 0,06 0,18 p=500 кг/м&sup Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа3;
Наименование показателя Значение
коэф. теплопотери внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС 8,7
коэф. теплопотери наруж. поверхности для зимних критерий αн, Вт/м²·ºС 23

тепловое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт

Rк = ∑ δ/λ

4,65

сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт

Rt = 1/αв + Rк + 1/αн

4,81
нормативное сопротивление теплопередаче Rт норм., м Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа²·ºС/Вт 3

Для заслуги рекомендуемого значения сопротивления конструктивно принимаю толщину теплоизолятора равную 220 мм.

Определяем термическую инерцию D огораживания по формуле 1.3 где расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, определяемые по таблице А, зависимо от критерий эксплуатации А:

S = 4.54 , S = 0.66 .

D = R ∙S +R ∙S= 0,33 ∙4.54+ 4,31∙0,66 = 4,33

Приобретенное значение сопротивления теплопередаче R Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа ограждающей конструкции должно быть более требуемого сопротивления R , , определяемого по формуле 1.4 где: tв - расчётная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице А3 [1], tв =18°С; tн – расчётная зимняя температура внешнего воздуха, °С принимаемая по таблице А6 [1]с учётом термический инерции ограждающих конструкций D (кроме заполнений проёмов). Значение D оказалось Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа в границах (Св. 4,0 до 7,0), т.е. средняя температура более прохладных 3-х суток (определяется как среднее арифметическое меж температурой более прохладных суток и более прохладной пятидневки), tн = –24°С; n - коэффициент, учитывающий положение внешней поверхности ограждающих конструкций по отношению к внешнему воздуху, принимаемый по таблице А5 [1], n = 0,9; Δtв - расчётный перепад меж температурой Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по табл. А5 [2] для покрытий и чердачных перекрытий равным 4°С;


Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.

204 усл.ед/м3 . маты и полосы из стеклянного волокна по условию в методических указаниях.

Приобретенное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа следует принимать равным экономически целесообразному Rт.эк ,но более требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр и более нормативного сопротивления теплопередаче Rт.норм. , что удовлетворяет условию: R R .

1.4 Сопротивление теплопередаче внешних дверей и ворот

Для внешних дверей требуемое сопротивление теплопередаче Rо тр должно быть более 0,6Rо тр стенок построек и сооружений, определяемого по формулам Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа (1) и (2).

0,6Rо тр =0,6*0,57=0,3 м²·ºС/Вт.

На основании принятых конструкций внешних и внутренних дверей по таблице А.12 принимаются их тепловые сопротивления.

Внешние древесные двери и ворота двойные 0,43 м²·ºС/Вт.

Внутренние двери одинарные 0,34 м²·ºС/Вт

1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проёмов

Для избранного типа остекления по приложению Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа А [1], определяется значение теплового сопротивления теплопередаче световых просветов.

При всем этом сопротивление теплопередачи заполнений внешних световых просветов Rок должно быть более нормативного сопротивления теплопередаче

R = 0,6 ,

определяемого по таблице 5.1[2], и более требуемого сопротивления

R = 0,39 , определяемого по таблице 5.6 [2]

Сопротивление теплопередаче заполнений световых просветов, исходя из разности расчетных температур внутреннего tв Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа (таблица А.3) и внешнего воздуха tн и используя таблицу А.10 (tн – температура более прохладной пятидневки).

Rт= tв -(- tн )=18-(-29)=47 м²·ºС/Вт

Rок = 0,55 -

для тройного остекления в древесных раздельно-спаренных переплетах.

При отношении площади остекления к площади наполнения светового проема в древесных переплетах, равном 0,6 – 0,74 обозначенное значение Rок следует прирастить на 10%

R =0,55∙1,1=0,605 м2 С Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работаº/Вт.


1.6 Сопротивление теплопередаче внутренних стенок и перегородок

Расчет теплового сопротивления внутренних стенок

пп

Наименование слоя конструкции

Толщина

слоя δ, м

Коэф. теплопроводимости

материала λ, Вт/м²·ºС

Примечание
1 Брус сосна 0,16 0,18 p=500 кг/м³
2 Наименование показателя Значение
3 коэф. теплопотери внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС 18
4 коэф. теплопотери наруж. поверхности для зимних критерий αн, Вт/м²·ºС 23
5

тепловое Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт

Rк = ∑ δ/λ

0,89
6

сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт

Rt = 1/αв + Rк + 1/αн

0,99
Расчет теплового сопротивления внутренних перегородок

пп

Наименование слоя конструкции

Толщина

слоя δ, м

Коэф. теплопроводимости

материала λ, Вт/м²·ºС

Примечание
1 Брус сосна 0,1 0,18 p=500 кг/м³
2 Наименование показателя Значение
3 коэф. теплопотери внутр. поверхности ограждающей конструкции αв Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа, Вт/м²·ºС 18
4 коэф. теплопотери наруж. поверхности для зимних критерий αн, Вт/м²·ºС 23
5

тепловое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт

Rк = ∑ δ/λ

0,56
6

сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт

Rt = 1/αв + Rк + 1/αн

0,65

2. Отопление строения

2.1 Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции

Утраты теплоты Q,Вт, через ограждающую конструкцию определяют по формуле:

, (2.1)

где Fр Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа – площадь ограждающей конструкции, м2 ;

R – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, ;

t – температура внутреннего воздуха, °С;

t – расчетная температура внешнего воздуха, принимаемая равной

более прохладной пятидневки обеспеченностью 0,92°С;

β – дополнительные утраты теплоты в толиках от главных утрат;

n – коэффициент, учитывающий положение внешней поверхности

ограждающей конструкции по дела к внешнему воздуху,

таблица Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа 5.3 [2] либо таблица А5 [1].

Дополнительные утраты теплоты учитывают:

1. Ориентацию огораживаний по сторонам света: северо-запад β = 0,1; юго-запад β = 0; юго-восток β = 0,05;

2. Обогрев врывающегося воздуха чрез внешние двери: для двойных дверей с тамбуром β = 0,27 ∙Н = 0,27∙9,7 = 2,6;

Площадь Fр и линейные размеры ограждающих конструкций определяют последующим образом:

а) Площадь световых проёмов и дверей – по минимальным размерам строй проёмов Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа на свету;

б) площадь потолков и полов – по размерам меж осями внутренних стенок и от внутренней поверхности внешней стенки до оси внутренней стенки;

в) высоту стенок нижнего этажа – по размеру от уровня нижней поверхности конструкции пола нижнего этажа до уровня незапятнанного пола второго этажа;

г) высоту стенок второго Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа этажа – по размеру меж уровнями незапятнанных полов данного и вышележащего этажа;

д) высоту стенок верхнего этажа – по размеру от незапятнанного пола данного этажа до верха теплоизолятора чердачного перекрытия;

е) длина внешних стенок:

– неугловых помещений: по размерам меж осями внутренних стенок;

– угловые помещения: от наружной поверхности внешних стенок до оси Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа внутренних стенок либо до наружной поверхности примыкающих внешних стенок;

ж) длину внутренних стенок: по размерам от внутренних поверхностей внешних стенок до осей внутренних стенок либо меж осями внутренних стенок;

з) для лестничных клеток теплоотдачи рассчитываются по всей высоте без деления на этажи, т.е. от уровня земли до Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа верха парапетной стенки;

2.2 Издержки теплоты на нагрев инфильтрирующегося воздуха

Издержки теплоты на нагрев инфильтрирующегося воздуха определяются по формуле

; (2.2)

где: с – удельная теплоёмкость воздуха, равная 1 ;

L – расход удаляемого воздуха, , не компенсируемый нагретым приточным воздухом для жилых построек принимаемый L = 3 ∙ F ;

ρн – плотность внешнего воздуха, кг/м3 , определяемая по формуле

= , (2.3)

При составлении Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа термического баланса для жилых построек учитываются бытовые теплопоступления в кухнях, и жилых комнатах в размере 21Вт на 1м2 площади пола

Q =21∙F , (2.4)

Полный расчет теплопотерь и теплопоступлений делается для лестничной клеточки и одной из квартир на первом, промежном и последним этажах строения. При всем этом рассчитывается раздельно каждое помещение Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа в квартире. Результаты расчета заносим в таблицу 2.1.

Для других помещений количество теплопотерь помещения определяется по укрупненным показателям, зачем определяется удельная термическая черта строения.

2.3 Результаты расчета

Результаты расчета теплопотерь сводятся в таблицу 2.1.Общие (полные) теплоотдачи строения Qпол определяются как сумма утрат тепла всеми помещениями, включая и лестничные клеточки (при их наличии). Потом Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа рассчитывается удельная термическая черта строения:

, (11)


где a – коэффициент, учитывающий воздействие местных погодных критерий (для Беларуси - a» 1,06);

Vзд – объем строения, принятый по внешнему обмеру, м3 .

После определения удельной термический свойства проводится ее сопоставление с нормативной, приблизительное значение которой (для массовой жилой застройки) можно найти по формуле:

qуд н =1,163(0,37+1/H Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа)= 1.163*(0,37+1/6,18)=0,61

При отклонении расчетного значения термический свойства по сопоставлению с нормативным более чем на 20 % нужно узнать предпосылки этого отличия.


3. Определение поверхности нагрева и числа частей отопительных устройств

3.1 Расчет отопительных устройств

Для отопления жилых и штатских построек используются радиаторы чугунные и железные, конвекторы с кожухами и без их, панели бетонные и железные.

Температуру Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа подаваемой (жаркой) tг и оборотной (охлажденной) t0 воды принять:

tг = 95 ˚С, tо = 70 ˚С.

Средний температурный напор определяется по формуле:

Dtср = 0,5 (tг + tо ) - tв . (12)

Dtср = 0,5 (95+ 70) – 18=64,5

Для определения количества отопительных устройств за ранее определяется площадь их поверхности FР , м2 , по формуле

, (13)

где Qпр – теплопотеря отопительного прибора, Вт;

qпр – расчетная плотность термического потока Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа отопительного прибора, Вт/м2 ;

1 – поправочный коэффициент, учитывающий дополнительный термический поток устанавливаемых отопительных устройств за счет округления в огромную сторону расчетной величины (для радиаторов и конвекторов 1 =1,05);

2 – поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплоотдачи отопительных устройств у внешних огораживаний (для секционного радиатора либо конвектора – 2 = 1,02, для панельного радиатора – 2 = 1,04).

Теплопотеря отопительного прибора определяется последующим образом:

Q пр Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа = Qпол – 0.9× Qтр (14)

Q пр = 12183,44– 0.9× 4045=8542,44Вт.,

где Qпол – полные теплоотдачи помещения, Вт;

Qтр – суммарная теплопотеря открыто проложенных в границах помещения стояков и подводок, Вт.

На практике теплопотерю от теплопроводов определяют по облегченной формуле:

Qтр = qв × lв + qг × lг , (15)

Qтр = 52 × 64 + 69× 10,4=4045,6 Вт

где qв , qг – теплопотеря 1м вертикально и горизонтально проложенных труб соответственно Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа, Вт/м;

lв , lг – длина вертикально и горизонтально проложенных теплопроводов, м.

Значение qв и qг определяют по таблице А.13, исходя из внешнего поперечника труб dн и величины среднего температурного напора Dtср , приняв среднее значение dн = 15 мм.

Расчетная плотность потока отопительного прибора определяется исходя из известного значения Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа номинальной плотности термического потока qном, Вт/м2 . Для теплоносителя воды

, (16)

где Gпр – действительный расход воды в отопительном приборе, кг/с;

n, p – экспериментальные значения характеристик степени.

Значения Gпр , n, p, qном для каждого из типов отопительных устройств можно найти на основании таблицы А.17[1].

По отысканному Fр подбираем количество отопительных устройств Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа зависимо от их конструкции.

3.2 Расчет металлических секционных радиаторов

Расчетное число секций металлических радиаторов определяют по формуле

, (17)

где f1 – площадь поверхности нагрева одной секции, зависящая от типа радиатора, м2 ;

b4 – коэффициент, учитывающий метод установки радиатора в помещении (при открытой – b4 = 1,0);

b3 – коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе и принимаемый для радиаторов типа МС Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа – 140 равным: при числе секций от 3 до 15 – 1, от 16 до 20 – 0,98.

Расчетное число секций приходится округлять для получения целого числа. Обычно, за базу принимают наиблежайшее большее число секций радиатора.

Расчет сводим в таблицу 3.1

Таблица 5.1 Ведомость расчета оттопительных устройств.
Номер повешения Термическая мощность Qпотр, Вт Температура воздуха в помещении °С Температурный напор ∆tc Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа0 Расход теплоносителя G, кг/ч.

Расчетная плотность потока

термического прибора q Вт/м

Длина вертикалиного теплопровода м. Длина горизонтального теплопровода м.

Теплопотеря теплопроводов

Q Вт/м.

Теплопотеря отопительного

прибора Q, Вт.

Расчетная площадь прибора F, ь. Вт

Площадь поверхности нагрева

секции f, м

Расчетное число секций, Установочное число секций
101 1030 15 67,5 0,0095 730,93 5,5 0,8 347,5 717,3 1,051 0,244 4,307202 5
102 1186,7 18 64,5 0,0095 698,44 5,5 0,8 347,5 874 1,34 0,244 5,49244 6
103 1653,4 18 64,5 0,0095 698,44 5,5 1,6 403,5 1290 1,978 0,244 8,108539 9
106 635,92 25 57,5 0,0095 622,64 5,5 0,8 347,5 323,2 0,556 0,244 2,278199 3
201 1179,4 18 64,5 0,0095 698,44 3,5 0,8 241,5 962 1,475 0,244 6,045724 7
202 1242,4 18 64,5 0,0095 698,44 3,5 0,8 241,5 1025 1,572 0,244 6,441646 7
203 1637,3 18 64,5 0,0095 698,44 3,5 1,6 297,5 1370 2,1 0,244 8,607024 9
205 1555,3 18 64,5 0,0095 698,44 3,5 1,6 297,5 1288 1,974 0,244 8,091383 9
206 649 25 57,5 0,0095 622,64 3,5 1,6 297,5 381,3 0,656 0,244 2,687636 3
ЛК 631,46 15 67,5 0,0095 730,93 4,2 0,8 278,6 380,7 0,558 0,244 2,286285 3
ИТОГО 61

4. Расчет водоструйного элеватора и расширительного бака

Подключение Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа системы отопления жилого строения к термическим сетям осуществляется в термическом пт. В состав термического пт входят элеватор, запорно-регулирующая арматура, контрольно-измерительная аппаратура и приборы автоматики.

Элеватор используется при конкретном присоединении местной водяной системы отопления к термическим сетям с перегретой водой, он понижает температуру воды, поступающей из Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа подающей магистрали термический сети до температуры воды, данной в системе отопления, и обеспечивает ее циркуляцию. Для обычной работы элеватора нужно, чтоб разность давлений в подающей и оборотной трубах термический сети составляла более 80 – 100 кПа. Давление, создаваемое элеватором в местной системе, составляет обычно 10 – 12 кПа.

Основное предназначение расширительного бака – прием прироста объема Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа воды в системе отопления, образующегося при ее нагреве. Расширительные баки бывают открытого и закрытого типа, с устройствами автоматики и без их.

Принимаем, что отопительная система при пуске в эксплуатацию заполняется водой из внешней термический сети с температурой tc .

4.1 Подбор элеватора

Основной расчетной чертой для элеватора является коэффициент смешения U, определяющий отношение Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа расхода охлажденной воды системы отопления к расходу жаркой воды термический сети

, (20)


где tс – температура воды термический сети, ˚С;

tг – температура жаркой воды системы отопления;

tо – температура охлажденной воды системы отопления, ˚С.

Для подбора элеватора определяется давление, создаваемое насосом Δрнас , кПа, по формуле

, (21)

где рэ – располагаемое давление в термический сети на вводе Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа в здание перед элеватором (выбирается по таблице А.2).

Поперечник горловины элеватора (камеры смешения) dг, мм, определяется по формуле

, (22)

где Gс – расчетный расход сетевой воды, кг/ч,

, (23)


где с – теплоемкость воды, равная 4,18 кДж/(кг×˚С),

Подбор номера элеватора делается по таблице 3. При всем этом нужно брать ближний с наименьшим поперечником, потому Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа что завышение поперечника камеры смешения понижает КПД элеватора. Принимаю элеватор №4.

Таблица 4.1 - Характеристики элеваторов конструкции ВТИ
Номер элеватора 1 2 3 4 5 6 7
Поперечник камеры смешения, мм 15 20 25 30 35 47 59
Общая длина элеватора, мм 425 425 625 625 625 720 720

5. Гидравлический расчет системы водяного отопления

Целью гидравлического расчета является определение поперечников теплопроводов при данной термический нагрузке и расчетном циркуляционном давлении, установленном для данной системы.

Способ расчета теплопроводов по удельным Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа потерям давления заключается в раздельном определении утрат давления на трение и в местных сопротивлениях.

В курсовом проекте нужно выполнить гидравлический расчет головного циркуляционного кольца.

5.1 Методика расчета

До гидравлического расчета теплопроводов делают аксонометрическую схему системы отопления со всей запорно-регулирующей арматурой (набросок А.1). На схеме, разбитой на расчетные участки, нумеруют Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа стояки и сами участки, а так же указывают термическую нагрузку и длину каждого участка. Длина участка берется по планам и разрезам строения. Сумма длин всех расчетных участков составляет величину расчетного циркуляционного кольца. Расчет теплопроводов по способу средних удельных утрат создают в последующей последовательности:

Выбирают главное циркуляционное кольцо. В тупиковых схемах Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа однотрубных систем за главное принимают кольцо, проходящее через далекий стояк, а в двухтрубных системах – кольцо, проходящее через нижний отопительный прибор далекого стояка.

При попутном движении теплоносителя главное кольцо проходит через один из средних более нагруженных стояков – дальше по оборотной магистрали к термическому узлу (набросок А.1).

Определяют расчетное циркуляционное давление pс Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа , Па.

Значение pс находится в зависимости от конструктивных особенностей системы отопления и является расчетным располагаемым давлением, создаваемым за элеватором (выбирается из таблицы А.2).

Для подготовительного выбора поперечников теплопроводов определяют среднее значение удельного падения давления по главному циркуляционному кольцу Rуд ср , Па/м:

, (25)

где k – коэффициент, учитывающий долю утраты Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа давления на местные сопротивления (для систем с естественной циркуляцией – k = 0,5, с искусственной – k = 0,35);

å l – суммарная длина расчетных участков, м.

Определяют расходы воды на расчетных участках Gуч , кг/ч:

, (26)

где Q – термическая нагрузка участка, составленная из термических нагрузок отопительных устройств, Вт;

с – теплоемкость воды, с=4,18 кДж/(кг×˚С);

tг Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа – to – перепад температур воды в системе, ˚С.

Ориентируясь на Rуд ср и Gуч , при помощи [1, приложение 6] подбирают фактический поперечник участка d, фактическую величину удельной утраты давления на трение Rуд ф , скорость движения воды W.

Определяют утраты давления на трение на каждом участке Rуд ф ×l, Па.

Находят утраты давления Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа в местных сопротивлениях Z=pд × (таблица А.14) на участке, зная скорость воды W и сумму коэффициентов местных сопротивлений . Значение динамического давления pд можно найти по [1, приложение 7] либо по формуле

, (27)

где ρв – плотность воды, кг/м3 ;

Плотность воды зависимо от её температуры определяется:

ρ = 1000,3 – 0,06∙t – 0,0036∙t2 , (2.13)

где t – температура воды, ºС.

t Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа = 70 ºС,

t = 95 ºС.

ρ = 1000,3 – 0,06∙70 – 0.0036∙702 = 978,46 кг/м3 ,

ρ = 1000,3 – 0,06∙95 – 0.0036∙952 = 962,11 кг/м3 .

ω – скорость движения воды, м/с, определяется по формуле:

,

где Q – расход воды на данном участке;

d – поперечник трубопровода, м.

Местное сопротивление тройников и крестовин относят к расчетным участкам с наименьшим расходом воды; местное сопротивление отопительных устройств учитывается поровну в каждом Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа примыкающем к ним трубопроводе.

Определяют общие утраты давления на каждом участке при избранных поперечниках, Па:

DР = Rуд ф × l + Z (28)

Сумма утрат давления в расчетном кольце, Па

(29)

Определяем утраты давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяются по формуле

Z = Σξ∙ , (2.16)

где Σξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке, которые определяем зависимо от Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа видов местных сопротивлений по табл. П.7, методических указаний.

Участок 1: 1 тройник на ответвление при ø32 мм

∑ξ = 1,5

Участок 2: 1 вентиль прямоточный при ø32 мм, 1 тройник на ответвление

∑ξ = 2,5+1,5=4

Участок 3: 1 тройник на ответвление, ø25

∑ξ = 1,5

Участок 4: 1 тройник на ответвление, 1 отвод под 90º ø25

∑ξ = 1,5+1=2,5

Участок 5: 1 тройник на ответвление,

∑ξ = 1,5

Участок 6: 1 тройник на ответвление, 1 отвод под 900 при ø20 мм

∑ξ = 1,5+1 = 2,5

Участок 7: 1 тройник на ответвление, при ø20 мм

∑ξ = 1,5

Z = 1,5 ∙ = 100,03Па Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа,

Z = 4 ∙ = 367,74 Па,

Z = 1,5 ∙ = 75,23 Па,

Z = 2,5 ∙ = 42,67 Па,

Z = 1,5 ∙ = 100,29Па,

Z = 2,5 ∙ = 183,67 Па,

Z = 2,5 ∙ = 104,17 Па,

Сумма утрат давления в расчетном кольце должна быть в границах (0,9 – 0,95) Рс , располагаемого давления в кольце, т.е.

DРк = (0,9 – 0,95)Рс (30)

D1118,3мПа < (0,9 – 0,95)1300=1170-1235мПа

Если условие (30) не производится, следует поменять поперечникы трубопроводов на участках, на которых фактические удельные Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа утраты давления на трение намного завышены относительно средних Rуд ср . Изменив поперечникы, делают перерасчет данных участков до выполнения условия (30).

На этом расчет головного циркуляционного кольца заканчивается. Все данные, приобретенные при расчете теплопровода, вносят в таблицу 5.1


Таблица 5.1 Гидравлический расчет
Номер участка Термическая нагрузка участка Qуч, Вт Расход воды на участке Gуч, кг Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа/ч Длина участка l, м Поперечник трубопровода Pd, мм Скорость движения воды V, Па/м Утраты давления на трение на 1м длины R, Па/м Утраты давления на трение на участке R*l, Па Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Утраты давления в местных сопротивлениях Z, Па Сумма утрат давления на участке R*lуч+Zуч, Па
1 8615 296,785 6,2 32 0,36921 4,4 27,28 1,5 100,03 269,17
2 5265 181,378 1,5 32 0,22564 1,5 2,25 4 99,63 103,01
3 4560 157,091 5,1 25 0,32019 4,5 22,95 1,5 75,23 192,28
4 2660 91,6364 7,1 25 0,18677 1,2 8,52 2,5 42,67 103,16
5 5265 181,378 1,5 25 0,36969 4 6 1,5 100,29 109,29
6 4560 157,091 5,1 20 0,50029 0,75 3,825 2,5 306,12 325,63
7 2660 91,6364 7,1 20 0,29184 0,5 3,55 1,5 62,50 87,71
Итого Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа: 1190,24

6. Вентиляция строения

6.1 Определение воздухообмена в помещении

Устройство системы вентиляции жилых зданиях нужно для способности удаления избытков тепла, воды и вредных газов, выделяемых в помещении.

В данной работе устраиваем естественную вентиляцию: организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь и санузлов, неорганизованный приток в каждое помещение через окна, форточки, щели в оконных переплётах.

Для вентиляции устраивают Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа вентблоки меж кухней и санузлом. Вытяжные отверстия располагаем на расстоянии 0,5 м. от потолка. Вытяжные отверстия запираются решётками с подвижными и недвижными жалюзями. Малая высота выброса воздуха над кровлей при плоской кровле 0,5 м.

Количество вентиляционного воздуха для кухонь и санузлов L, м3 /ч принимается по таблице П1 /1/: кухня с 4-конфорочной Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа плитой – 90 м3 /ч, ванна персональная – 25 м3 /ч, уборная– 25 м3 /ч.

6.2 Аэродинамический расчёт систем вентиляции

При выполнении расчёта вычерчиваем схему системы вентиляции в аксонометрической проекции. Каждый канал рассматриваем как отдельный участок. При расчёте каналов исполняем приблизительный подбор сечений по формуле

F = , (3.1)


F = ,

F = ,

где L – расход воздуха, удаляемый через канал, м Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа3 /ч.

V – допустимая скорость воздуха в канале, для вытяжных шахт

V = 0,5 ÷ 1,0 м/с.

Движение воздуха в каналах, воздуховодах, шахте происходит за счет естественного перепада давления, возникающего благодаря разности плотностей прохладного внешнего и теплого внутреннего воздуха помещения.Расчётное располагаемое давление, Па, в системе естественной вентиляции определяется по формуле

Dr = h× g Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа × (rн - rв ), (31)

Dr1этаж = 7.6× 10 × (1.27 – 1.21)=4.56 Па,

Dr2этаж = 4.6× 10 × (1.27 – 1.21)=2,76 Па,

где h – высота воздушного столба от середины вытяжного отверстия до устья шахты, м;

rн – плотность внешнего воздуха при tн = 5 ˚С (rн = 1,27 кг/м3 );

rв – плотность воздуха вентилируемого помещения при 18 ˚С, (rв =1,21 кг/м3 ).

Задаемся размерами канала (малый размер 140х140 мм Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа) в согласовании с рассчитанной площадью F.

-для кухни 1этаж а*b=100*400мм.,

- для санузел a*b=100*200мм.

Динамическое давление на участке принимаем по номограмме набросок А.2 методических указаний:

– для кухонь р = 0,2 Па;

– для ванных комнат и санузлов р = 0,11 Па.

Исходя из размеров избранного канала, уточняем скорость воздуха в Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа канале W, м/с

. (33)

Утраты давления на участке вентиляционной сети определяется:

Δр = , (3.2)

где R – утраты давления на 1м длины воздуховода, Па/м,

l – длина участка, м;

β – поправочный коэффициент на шероховатость стен канала, для каналов вентблоков 1,5;

Z – утраты давления в местных сопротивлениях определяемые как

Z=Σξ∙ р ,(3.3)

где Σξ – сумма коэффициентов местных Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа сопротивлений на участке определяется зависимо от видов местных сопротивлений, таблице П.8 /1/.

ξ для входа с поворотом потока воздуха с учётом жалюзийной решётки 2, ξ для выхода с поворотом потока воздуха 2,5;

р – динамическое давление на участке, Па, принимаем по монограмме набросок А.2 /1/.

Для обычной работы системы вентиляции нужно, чтоб производилось условие

∙100% 10%, (3.6)

1 участке:

– для первого Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа участка длина l =9,735 м.

Динамическое давление на участке принимаем по номограмме набросок А.2 методических указаний:

– для кухонь р = 0,2 Па;

– для ванных комнат и санузлов р = 0,11 Па.

Утраты давления в местных сопротивлениях определяются по формуле (3.3):

-для кухонь z = 4,5∙0,2 =0,9 Па;

-для ванных комнат и санузлов z= 4,5∙ 0,11=0,495 Па.

Утраты давления на 1м длины Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа воздуховода, Па/м, принимаются по рисунку А.2 методических указаний:

-для кухонь R =0,035 Па/м;

-для ванных комнат и санузлов R =0,022 Па/м.

Утраты давления на участке вентиляционной сети определяется по формуле (3.2):

-для кухонь Δр= =0,035∙7,6∙1,5 +0,9= 1,3 Па/м;

-для ванных санузлов Δр= =0,022∙7,6∙1,5+0,495=0,745 Па/м.

Расчётное располагаемое давление определяется по формуле (3.4):

-для Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа кухонь Δре = =7.6× 10 × (1.27 – 1.21)=4.56 Па,

-для санузлов Δре = =Dr1этаж = 7.6× 10 × (1.27 – 1.21)=4.56 Па,

Для обычной работы системы вентиляции нужно, чтоб производилось условие:

-для кухонь

∙100% = 71% >10%;

-для ванных комнат и санузлов ∙100% = 78% >10%.

Для обычной работы вентиляции на данном участке в вентканалах устанавливаем жалюзийные решётки.

Таблица 6.1 -Аэродинамический расчёт систем вентиляции

Номер участка Расход воздуха на участке L Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа,м Длина участка l, м Размеры канала а*в,м Площадь сечения воздуховода F, м Эквивалентный поперечник dэкв, м Действительная скорость воздуха в канале V,м/с Утраты на 1 м канала R,Па/м Поправочный коэффициент на шероховатость β Утраты давления от трения на участке R∙l∙β,Па Динамическое давление на участке рд,Па Сумма коэффициентов местных сопротивлений ∑ξ Утраты давления в Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа местных сопротивлениях Z, Па Общие утраты давления на участке (R∙l∙β+Z), Па
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 90 8,8 0,1*0,4 0,04 0,16 0,63 0,18 1,5 2,62 0,9 4,5 0,9 1,3
2 50 8,8 0,1*0,2 0,02 0,14 1,25 0,12 1,5 1,75 0,65 4,5 0,495 0,745
3 50 5,28 0,1*0,4 0,02 0,14 1,25 0,18 1,5 1,82 0,9 4,5 0,495 0,647

Перечень литературы

1. ТКП 45-2.04-43-2006 (технический кодекс установившейся практики) Строй нормы проектирования

2. Методические указания к выполнению курсовой работы по теме: “Отопление и вентиляция жилого строения” для студентов специальности 1-70 02 01 “Промышленное и штатское строительство”

3. СНБ 4.02.01-03 ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ воздуха.

4. СНБ 2.04.02 – 2000 СТРОИТЕЛЬНАЯ КЛИМАТОЛОГИЯ

5. Внутренние санитарно Отопление и вентиляция жилого здания - курсовая работа-техничекие устройства. Ч.I Отопление/ В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави, и др. -4-е изд.-М.:Стройиздат, 1990.-344с.: ил.-(Справочник проектировщика).


otnosheniya-s-manchzhurami-v-period-s-1639-po-1911-god.html
otnosheniya-s-rodnimi-i-druzyami.html
otnosheniya-so-shveciej-severnaya-vojna.html