Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа

Федеральное агентство по образованию (Рособразование)

Архангельский муниципальный технический институт

Кафедра промышленной теплоэнергетики

Курсовая работа

По дисциплине: "Энерго системы обеспечения жизнедеятельности"

На тему: "Отопление и вентиляция штатского строения г. Воронежа"

Чирков Дмитрий Валентинович

курс IIIгруппа ОСП

Архангельск

2008


Содержание

1. Задание

2. Теплотехнический расчет

3. Расчет теплопотерь отапливаемых помещений

4. Расчет нагревательных устройств

5. Расчет котлов и вспомогательного оборудования

6. Расчет помещения интегрированной котельной

7. Гидравлический расчет двухтрубной водяной системы отопления

8. Расчет системы вентиляции

9. Применяемые Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа источники



2. Теплотехнический расчет

Определение хороших ограждающих конструкций и определение общего теплового сопротивления ограждающих конструкций.

Требуемое тепловое сопротивление теплопередаче

, (м2 ·К)/Вт,

где - расчетная температура воздуха в помещении, находим по таблице 1,4 [1], о С;

- расчетная температура внешнего воздуха, находим по таблице 1,3 [1], о С;

- коэффициент, учитывающий нрав омывания огораживания внешним воздухом [1];

- коэффициент теплопотери от Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа воздуха помещения к внутренней поверхности внешнего огораживания [2], Вт/(м2 ·К)

- нормируемый перепад температур [3], о С.

Определяются градусо-сутки отопительного периода

,

где - средняя температура отопительного периода (таблица 1,3 [1]), о С;

- длительность отопительного периода (таблица 1,3 [1]), сут.

Приведенное сопротивление теплопередачедля стенок


(м2 ·К)/Вт;

для чердачных перекрытий

, (м2 ·К)/Вт;

для окон

, (м2 ·К)/Вт;

В Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа качестве расчетного требуемого теплового сопротивления принимается наибольшее из 2-ух значений и .

Определяется мало допустимая толщина термический изоляции

, м

где - коэффициент теплопроводимости материала изоляции, Вт/(м·К);

- коэффициент теплопотери от внешней поверхности огораживания к внешнему воздуху (таблица 1.5 [1]), Вт/(м2 ·К);

- толщина вещественного слоя (таблица 1.14 [1]), м;

- коэффициент теплопроводимости материала слоя (таблица 1.1 [1]), Вт/(м Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа·К)

Фактическое тепловое сопротивление

, (м2 ·К)/Вт.


Начальные данные

Внутренняя температура воздуха для большинства помещений о С.

Расчетная температура внешнего воздуха для г. Воронеж о С.

Средняя температура отопительного периода о С.

Длительность отопительного периода сут.

Расчет стенок

Коэффициент теплопотери от воздуха помещения к внутренней поверхности внешнего огораживания Вт/(м2 ·К).

Нормируемый Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа перепад температур о С, по условию принять менее 7 о С, как следует, принимаем о С

Коэффициент, учитывающий нрав омывания огораживания внешним воздухом для внешних стенок .

Требуемое тепловое сопротивление теплопередаче

(м2 ·К)/Вт;

Градусо-сутки отопительного периода

;

Приведенное сопротивление теплопередаче

(м2 ·К)/Вт;

В качестве расчетного теплового сопротивления принимаем (м2 ·К)/Вт.


Принимаем последующую конструкцию Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа стенки

Набросок 1. Разрез стенки

В качестве теплоизоляционного материала принимаем пенополиуретан с коэффициентом теплопроводимости Вт/(м·К) (таблица 1.4.2 [2]).

Для г. Воронеж при обычном влажностном режиме помещений группа критерий эксплуатации огораживаний А (таблица 1,2 [1]).

Коэффициент теплопроводимости для обычного глиняного кирпича Вт/(м·К) (таблица 1.1 [1]).

Коэффициент теплопроводимости для штукатурки из цементно-песчаного раствора Вт/(м·К) (таблица Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа 1.1 [1]).

Мало допустимая толщина термический изоляции

м.

Принимаем стандартную толщину теплоизоляционного материла м.

Фактическое тепловое сопротивление

(м2 ·К)/Вт.

Расчет перекрытия

Коэффициент теплопотери от воздуха помещения к внутренней поверхности внешнего огораживания Вт/(м2 ·К).

Нормируемый перепад температур о С, по условию принять менее 6 о С, как следует, принимаем о С

Коэффициент, учитывающий нрав Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа омывания огораживания внешним воздухом .

Требуемое тепловое сопротивление теплопередаче

(м2 ·К)/Вт;

Градусо-сутки отопительного периода

;

Приведенное сопротивление теплопередаче

(м2 ·К)/Вт;

В качестве расчетного теплового сопротивления принимаем (м2 ·К)/Вт.

Принимаем последующую конструкцию перекрытия


Набросок 3. Перекрытие

В качестве теплоизоляционного материала принимаем утеплитель-минералватная плита с коэффициентом теплопроводимости Вт/(м·К) (таблица 1.15 [1]).

Теплопроводимости Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа материалов:

Покрытие рубероид: δиз = 6мм; Вт/(м·К) (таблица 1.1 [1]).

Железобетонная стяжка: δиз = 30мм; Вт/(м·К).

Пароизоляционный слой из пергамина: δиз = 2мм ; Вт/(м·К)

Железобетонное перекрытие: δиз = 140мм ; Вт/(м·К)

Мало допустимая толщина термический изоляции

м.

Принимаем, стандартную толщину теплоизоляционного материла 0,06 м.

Фактическое тепловое сопротивление

(м2 ·К)/Вт.


Расчет Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа окон

Градусо-сутки отопительного периода

;

Приведенное сопротивление теплопередаче

(м2 ·К)/Вт;

По таблице 1.4.4 [2] избираем двойное остекление в спаренных переплётах: (м2 ·К)/Вт.

Проверка внешних огораживаний на конденсацию воды

Температура внутренней поверхности огораживания рассчитывается по формуле

,

где

о С.

По I-d диаграмме мокроватого воздуха определяем температуру точки росы о С, при относительной влажности 50%.

Как следует Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа, конденсации воды происходить не будет.


3. Расчет теплопотерь отапливаемых помещений

Теплоотдачи рассчитываются с целью рационального расчета и конструирования системы отопления. Теплопотери разделяются на главные и дополнительные.

Главные теплоотдачи

, Вт

где - коэффициент теплопередачи огораживания, Вт/(м2 ·К);

- поверхность огораживания определяется по правилам линейного обмера, м2 ;

Для ворот и внешних дверей заместо подставляется разность коэффициентов теплопередачи Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа окна и стенки (либо внешних дверей и стенки).

По таблице 1,16 [1] находим: внешние одинарные ворота принимаем: к=4,65 Вт/(м2 ·К).

Внешние двери: к=4,65 Вт/(м2 ·К).

Для внешних стенок Вт/(м2 ·К);

Для перекрытия Вт/(м2 ·К);

Для окон Вт/(м2 ·К).

Дополнительные теплоотдачи

1. На ориентацию огораживаний в отношении сторон Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа света


Набросок 5. Поправка на ориентацию огораживаний в отношении государств света

2. На обдувание огораживания ветром находится в зависимости от скорости ветра за 3 более прохладных месяца и от того защищено либо незащищено огораживание либо нет.

По таблице 1.3 [1] находим для г. Воронеж средняя скорость ветра 5,4 м/с.

Для защищенных огораживаний размер добавки 10 %.

3. На Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа угловые помещения размер добавки 5 %.

4. Зависимо от конструкции внешнего входа:

для одиночных дверей β=0,65H

Определение теплопотерь через полы, расположенные на грунте

Площадь этажа разбивается на зоны. Зона – полоса 2 м, параллельно внешним стенкам. Для каждой зоны установлено свое тепловое сопротивление.

Для неутепленных полов тепловое сопротивление зон:

(м2 ·К)/Вт;

(м2 ·К)/Вт;

(м2 ·К)/Вт;

(м Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа2 ·К)/Вт.


Таблица 1. Расчет теплопотерь


№ отапли-ваемо-го поме-щения

Наимено-вание помещения и tв , о С Наиме-нова-ние ограж-дения Ориен-тация ограж-дения Размеры огораживания,м. Пло-щадь ограж-дения, м2 Расчёт-ная раз-ность темпе-ратур tв -tн ,о С К , Вт/(м2 ∙ºС) Qосн , Вт Добавки, % Qдоб Вт Qобщ Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа Вт
Стра-ны света Ве-тер Дру-гие
101

Архив

+18

НС Ю 2,2*4,5 9,9 50 0,43 213 0 10 5 32 245
ДО Ю 1,5 1,8 2,7 50 2,63 447 0 10 5 67 514
Пт - 2,2 1,0 2,2 50 0,28 31 - - - - 31
Пл Iзона 2,2 1,0 2,2 50 1/ 2,15 51 - - - - 51
102 Склад 14 Пт - 3,0 2,2 6,6 52 0,28 96 - - - - 96
Пл Iзона 0,9 2,2 1,98 52 1/ 2,15 48 - - - - 48
IIзона 2 2,2 4,4 52 1/ 4,3 53 - - - - 53
IIIзона 0,2 2,2 0,44 52 1/ 8,6 3 - - - - 3
103 Буфет 16 Пл - 2,2 3,8 8,36 54 0,28 126 - - - - 126
Пт IIIзона 2,2 1,7 3,74 54 1/ 8,6 23 - - - - 23
IVзона 2,2 2,1 4,62 54 1/ 14,3 17 - - - - 17
104 Комната отдыха 18 Пт - 2,2 1,4 3,08 56 0,28 48 - - - - 48
Пл IVзона 2,2 1,4 3,08 56 1/ 14,3 12 - - - - 12
105 Коридор 18 НС Ю 1,7 4,5 7,65 56 0,43 184 0 10 5 28 212
ВС З 1,0 4,5 4,5 6 0,71 19 - - - - 19
ВС З 3,1 5,1 15,81 4 0,71 45 - - - - 45
НДД Ю 0,9 2,2 1,98 56 2,33 258 0 10 5 39 297
Пт - (2,8*1,6)+(11,4*1,7) 23,86 56 0,28 374 - - - - 374
Пл Iзона 1,7*2 3,4 56 1/ 2,15 89 - - - - 89
IIзона 1,7*2 3,4 56 1/ 4,3 44 - - - - 44
IIIзона (2*1,7)+(5,4*1,3)+(0,2*3,1) 11,04 56 1/ 8,6 72 - - - - 72
IVзона (0,4*3,7)+(1,4*3,1) 5,82 56 1/ 14,3 23 - - - - 23
106 Кабинет 16 НС Ю 4,9 4,5 22,05 54 0,43 512 0 10 5 77 589
НС З 4,6 4,8 22,08 54 0,43 513 10 10 5 128 641
ДО Ю 1,5 1,8 2,7 54 2,63 383 0 10 5 57 440
ДО З 1,5 1,8 2,7 54 2,63 383 10 10 5 96 479
Пт - 4,5*4,1 18,45 54 0,28 279 - - - - 279
Пл Iзона 2*(4,5+4,1) 17,2 54 1/ 2,15 432 - - - - 432
IIзона (2*0,6)+(2*2,1) 9,2 54 1/ 4,3 116 - - - - 116
IIIзона 0,6*0,1 0,06 54 1/ 8,6 0,4 - - - - 0,4
107 Кабинет 16 НС З 4,2 5,8 24,36 54 0,43 566 10 10 5 142 708
ДО З 1,5 1,8 2,7 54 2,63 383 10 10 5 96 479
Пт - 4,2 4,5 18,9 54 0,28 286 - - - - 286
Пл Iзона 2*4,2 8,4 54 1/ 2,15 211 - - - - 211
IIзона 2*4,2 8,4 54 1/ 4,3 105 - - - - 105
IIIзона 0,6*4,2 2,52 54 1/ 8,6 16 - - - - 16
108 Кабинет 16 НС З 2,7 6,0 16,2 54 0,43 376 10 10 5 94 470
ДО З 1,5 1,8 2,7 54 2,63 383 10 10 5 96 479
Пт - 2,7 4,5 12,15 54 0,28 184 - - - - 184
Пл Iзона 2*2,7 5,4 54 1/ 2,15 136 - - - - 136
IIзона 2*2,7 5,4 54 1/ 4,3 68 - - - - 68
IIIзона 0,6*2,7 1,62 54 1/ 8,6 10 - - - - 10
109 Туалет 14 НС З 2,2 5,5 12,1 52 0,43 281 10 10 5 70 351
ДО З 1,5 1,8 2,7 52 2,63 369 10 10 5 92 461
Пт - 2,2 3,0 6,6 52 0,28 96 - - - - 96
Пл Iзона 2,2*2 4,4 52 1/ 2,15 106 - - - - 106
IIзона 2,2*1,0 2,2 52 1/ 4,3 27 - - - - 27
110 Умывальная комната 16 НС З 0,9 5,4 4,86 54 0,43 113 10 10 5 28 141
ВД - 0,7 2,2 1,54 7 2,91 31 - - - - 31
Пт - 0,9 4,5 4,05 54 0,28 61 - - - - 61
Пл Iзона 0,9*2 1,8 54 1/ 2,15 45 - - - - 45
IIзона 0,9*1,0 0,9 54 1/ 4,3 11 - - - - 11
111 Душевая 25 НС С 2,4 4,5 10,8 63 0,43 293 10 10 5 73 366
НС З 3,1 4,8 14,88 63 0,43 403 10 10 5 101 504
ВС С 2,0 5,1 10,2 9 0,71 65 - - - - 65
ДО С 1,5 1,8 2,7 63 2,63 447 10 10 5 112 559
Пт - 2 2,8 5,6 63 0,28 99 - - - - 99
Пл Iзона (2+2,8)*2 9,6 63 1/ 2,15 281 - - - - 281
112 Раздевалка 23 НС С 7,2 4,5 32,4 61 0,43 850 10 10 5 213 1063
ДО С 3*(1,5*1,8) 8,1 61 2,63 1299 10 10 5 325 1624
ВС Ю 4,7 5,7 26,79 5 0,71 95 - - - - 95
ВС В 6,0 5,0 30 7 0,71 149 - - - - 149
ВС В 2,3 5,5 12,65 9 0,71 81 - - - - 81
ВС С 1,0 5,1 5,1 7 0,71 25 - - - - 25
ВС В 0,9 5,1 4,59 7 0,71 23 - - - - 23
ВД - 0,9 2,2 1,98 5 2,91 29 - - - - 29
Пт - (6,2*5,8)+(2,2*1,0) 38,16 61 0,28 652 - - - - 652
Пл Iзона 7,2 2 14,4 61 1/ 2,15 409 - - - - 409
IIзона (5,1*2)+3,7+0,6 14,5 61 1/ 4,3 206 - - - - 206
IIIзона 5,1 1,7 8,67 61 1/ 8,6 61 - - - - 61
113 Бокс 16 НС С 23 4,6 105,8 54 0,43 2457 10 10 5 614 3071
НС Ю 23 4,6 105,8 54 0,43 2457 0 10 5 369 2826
НС В 18 5,5 99 54 0,43 2299 10 10 5 575 2874
ВС В 1,0 4,5 4,5 4 0,71 13 - - - - 13
ВС З 0,9 2,2 1,98 4 2,91 23 - - - - 23
ДО С 10*(1,5*1,8) 27 54 2,63 3835 10 10 5 959 4794
ДО В 4*(1,5*1,8) 10,8 54 2,63 1534 10 10 5 384 1918
В Ю 5*(3,6*3) 54 54 4,65 13559 0 10 5 2034 15593
Пт - 2*(24*9) 432 54 0,28 6532 - - - - 6532
Пл Iзона 2*(23*2+17,6) 127,2 54 1/ 2,15 3195 - - - - 3195
IIзона 2*(21*2+9,3) 102,6 54 1/ 4,3 544 - - - - 544
IIIзона 2*(19*2+5,3) 86,6 54 1/ 8,6 1288 - - - - 1288
IVзона 17,6*5,3 90,1 54 1/ 14,3 340 - - - - 340

4. Расчет нагревательных устройств

Расчет нагревательных устройств сводится к определению поверхности нагрева нагревательного прибора по формуле

, м2 ,

где - требуемая теплопотеря прибора, Вт;

- коэффициент теплопередачи прибора определяем по [3], Вт/(м2 ·о С);

- средняя температура теплоносителя в приборе, о С;

- температура теплоносителя на входе в нагревательный прибор, о С Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа;

- температура теплоносителя на выходе из нагревательного прибора, о С;

- коэффициент, учитывающий остывание воды в трубах. Определяем по таблице III.20 [1] для двухтрубных систем с нижней разводкой;

- коэффициент, учитывающий метод установки нагревательного прибора. Определяем по таблице III.21 [1];

- коэффициент, учитывающий число секций в радиаторе определяем по таблице III.24 [1].

Для секционных радиаторов число Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа секций в нагревательном приборе

,

где - поверхность одной секции, м2 .


Определяется фактическая теплопотеря прибора

, Вт

где - принятое количество секций в нагревательном приборе, шт.

Расхождение меж принятой и фактической теплоотдачей

.

Допустимое расхождение %

В качестве требуемой теплопотери прибора принимаем общие теплоотдачи помещения.

Для двухтрубной системы принимаем

Температура теплоносителя на входе в нагревательный прибор о Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа С;

Температура теплоносителя на выходе из нагревательного прибора о С;

о С.

По таблице III.7 [1] определяем для металлических радиаторов М-140 поверхность одной секции м2 .


Таблица 2. Расчет нагревательных устройств

№ поме

щений

Наи

мено

вание

поме

щения и внут

ренняя темпе

ратура tв ,, о С

Темпе

ратура теплоно

сителя tпр = (tг +tо )/2, о С

Рас

четный перепад темпе

ратур, tпр - tв , о С

Рас

четная термическая нагрузка на приборы, Вт Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа

Коэф

фициент

тепло

передачи

нагрева

тельного прибора

к пр ,

Вт/(м2 . о С)

Поправочный коэффициент на остывание воды в трубах

Поверх

ность нагрева устройств Fпр, М 2

Если

чество нагре

вательных устройств и секций в устройствах, шт.

Попра

вочный коэф

фициент на число секций b3

Прини

маемое если

чество устройств и секций

Фактическая термическая нагрузка на прибор, Вт Расхождение меж расчетной и Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа фактической термический нагрузкой прибора, %
Учит охлаж-дение воды в трубах β1

Учит

метод уста-новки прибо-ра β2

101 12 82,5 70,5 841 9,9 1,05 1 1,265 4,980315 1 1*5 886 5,1
102 14 82,5 68,5 200 9,6 1,05 1 0,319 1,255906 0,96 1*2 224 10,7
103 16 82,5 66,5 166 9,6 1,05 1 0,273 1,074803 0,96 1*1 162 -2,4
104 18 82,5 64,5 1171 9,6 1,05 1 1,986 7,819 1,01 1*8 1258 6,9
105 18 82,5 64,5
106 16 82,5 66,5 2976 9,6 1,05 1 4,895 19,27165 1,03 2*10 3243 8,2
107 16 82,5 66,5 1805 9,6 1,05 1 2,969 11,68898 1,02 1*12 1946 7,2
108 16 82,5 66,5 1347 9,6 1,05 1 2,215 8,720472 1,01 1*9 1459 7,7
109 14 82,5 68,5 1041 9,6 1,05 1 1,662 6,543307 1 1*7 1169 11
110 16 82,5 66,5 289 9,6 1,05 1 0,475 1,870079 0,96 1*2 324 10,9
111 25 82,5 57,5 1809 9,2 1,05 1 3,591 14,1378 1,01 1*14 1881 3,8
112 23 82,5 59,5 4288 9,2 1,05 1 8,225 32,38189 1,03 3*11 4588 6,5
113 16 82,5 66,5 42975 9,6 1,05 1 70,683 278,2795 1,03

12*20

2*19

45079 4,7

5. Расчет котлов и вспомогательного оборудования

Суммарная поверхность нагрева котлов определяется по формуле [1]

, м2

где - коэффициент припаса на производительные утраты тепла при нижней разводке трубопроводов;

- расчетное количество тепла, ккал/ч;

- термическое напряжение поверхности нагрева, ккал/(м Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа2 ·ч).

В качестве расчетного количества тепла принимаем суммарные теплоотдачи всего строения .

По таблице V.13 определяем термическое напряжение поверхности нагрева.

Для котлов типа КЧМ-2 при сжигании сортированного антрацита:

ккал/(м2 ·ч).

м2

По таблице V.2 принимаем 2 металлических котла КЧМ-2 . Поверхность нагрева каждого котла 4,23 м2 , наибольшая теплопроизводительность при сжигании сортированного антрацита 45000 ккал/ч.

Расчет Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа дымовой трубы.

Площадь поперечного сечения выходного отверстия дымовой трубы


, см2 ,

где - термическая нагрузка котельной, ккал/ч;

- высота трубы от уровня колосниковой решетки до верха оголовка трубы, м.

см2 .

Принимаем кирпичную дымовую трубу с размерами в кирпичах , площадь сечения выходного отверстия 729 см2 .

Площадь сечения борова

, см2

где - теплопроизводительность котлов, обслуживаемых расчетным Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа участком борова, ккал/ч.

Поперечник борова .

Площадь сечения и поперечник борова на участке котел - общий боров

см2 ,

см.

Подбор расширительного бака

Расширительные баки созданы для вмещения лишнего объема воды при ее температурном расширении в системе водяного отопления.


Емкость расширительного бака определяется по формуле

, л

где - объем воды в элементах системы отопления.

Для перепада температур Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа воды в системе 95-70о С

л.

л.

Принимаем стандартный расширительный бак марки 1Е010 с полезной емкостью 67 л. Размеры бака D×H = 645×710 мм.

6. Расчет помещения интегрированной котельной

Часовой расход горючего

, кг

где - расход тепла, ккал/ч;

- средняя низшая теплота сгорания горючего ккал/кг;

- кпд котельной установки [1].

По таблице V.23 [1] для антрацита находим ккал/кг Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа.

кг.


Площадь склада для твердого горючего на месячный припас

, м2 ,

где - большая масса горючего, принимаемая по таблице V.23 [1], кг/м3 ;

- высота штабеля зависимо от рода горючего, м.

Для антрацита кг/м3 , м.

м2 .

Расход твердого горючего за отопительный период

, т

где - коэффициент, учитывающий непродуктивные утраты тепла;

- теплоотдачи строения, ккал/ч Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа;

- средняя внутренняя температура отапливаемых помещений, о С;

т.

Объем воздуха для дутья


,м3 /ч

где - коэффициент, излишка воздуха в топке;

- температура воздуха у потолка котельной принимается 20 о С;

- барометрическое давление принимаем 745 мм рт. ст. ;

- теоретический объем воздуха нужного для сгорания

м3 /ч

7. Гидравлический расчет двухтрубной водяной системы отопления

Целью гидравлического расчета является:

1. Определение Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа хороших поперечников трубопроводов;

2. Определение утрат давления в системе.

Для проведения гидравлического расчета вычерчивается аксонометрическая схема системы отопления с нанесением всех частей системы.

Сначало выбирается расчетное циркуляционное кольцо более протяженное и нагруженное. Расчетное кольцо разбивается на расчетные участки – трубопроводы неизменного сечения с неизменным расходом среды. Определяется термическая нагрузка участка, под Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа которой понимается фактическая теплопотеря устройств, обслуживаемых данным участком.

Определяется расход среды на участке

, кг/ч,


где - термическая нагрузка участка, Вт;

кДж/(кг·К) - теплоемкость воды;

Поперечникы трубопровода на участке , скорости движения воды , утраты давления от трения на 1 м трубы определяются по таблице III.60 [1].

Утраты давления от трения

, кгс/м2

где - длина расчетного участка Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа, м.

- утраты давления от трения на 1 м трубы, кгс/м2 ;

Значения местных сопротивлений на участке определяются по таблице III.65 [1].

Утраты давления на местные сопротивления

,

где - сумма местных сопротивлений участка;

- высокоскоростное давление определяется по таблице III.61 при , кгс/м2 ;

Утраты давления по участкам:

,

Сравниваем приобретенные утраты с располагаемым давлением Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа. При всем этом утраты должны составлять ≈0,9Ррасп.


Ррасп =Рн +БРе

Ре – естественное давление, возникающее за счет остывания воды в нагревательных устройствах, Па;

Рн – давление создаваемое насосом.

Б – коэффициент учитывающий работу системы отопления в течение отопительного сезона. Для двухтрубных систем Б=0,5-0,7.

Естественное давление возникающее за счет остывания воды в нагревательных устройствах

, Па

где h1 – разность Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа высот меж центром нагревательного прибора и центром котла, м

- плотности жаркой и оборотной воды, кг/м3 .

По таблице 11 приложения [4] находим при 95о С кг/м3 ; при 70о С кг/м3 ;

Для гаража

Па.

Па.

Расчёт местных сопротивлений сводим в таблицу.

Таблица - Расчёт местных сопротивлений

№ участка Нрав сопротивления Численное значение Итого по участку
1 0,5 радиатора 0,6 3,6
Тройник на Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа противоток 3
2 Отвод на 90о 0,3 1,3
Тройник напрямой проход 1
3 Отвод на 90о 0,3 1,3
Тройник на прямой проход 1
4 Тройник на прямой проход 1 1
5 Тройник на прямой проход 1 1
6 Тройник на прямой проход 1 1
7 Тройник на прямой проход 1 1
8 Задвижка 0,5 3,5
Крестовина на поворот 3
9 Четыре отвода под 90о 4*0,3 7,5
10 Тройник на проход с поворотом 1,5 3,55
Отвод на 90о 0,3
Задвижка 0,5
Полкотла 1,25
11 Тройник на противоток 3 5,05
Отвод на 90о 0,3
Задвижка 0,5
Полкотла 1,25
12 - - -
13 Задвижка 0,5 3,5
Крестовина на проход с поворотом 3
14 Тройник на проход 1 1
15 Тройник Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа на проход 1 1
16 Тройник на проход 1 1
17 Тройник на проход 1 1
18 Отвод на 90о 0,3 1,3
Тройник на проход 1
19 Отвод на 90о 0,5 1,5
Тройник на проход 1
20 0,5 радиатора 0,6

2,6

Тройник на проход с поворотом 1,5
Задвижка 0,5
21 Тройник на противоток 3 3,6
Полрадиатора 0,6
22 Тройник на проход с поворотом 1,5 1,5
23 Тройник на прямой проход 1 1
24 Задвижка 0,5 3,5
Крестовина на проход с поворотом 3
25 Четыре отвода под 90 о 4*0,3 1,2
26 Тройник на проход с поворотом 1,5 3,55
Отвод под 90 0,3
Задвижка 0,5
Полкотла 1,25
27 Тройник на противоток 3 5,05
Отвод под 90 0,3
Задвижка 0,5
Полкотла 1,25
28 - - -
29 Задвижка 0,5 3,5
Крестовина Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа на проход с поворотом 3
30 Тройник на прямой проход 1 1
31 Тройник на проход с поворотом 1,5 1,5
32 Тройник на проход с поворотом 1,5 2,6
Задвижка 0,5
Полрадиатора 0,6

Таблица 3. Гидравлический расчет системы отопления

№ участка Термическая нагрузка на участок Qуч , Вт Расход теплоно-сителя на участке G, кг/ч Длинна участка l, м Поперечник трубы d, мм Скорость воды на участке W, м/с Динами-ческий напор hw , Па Удельная утрата давления Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа на трение R, Па Утрата давления на трение Rl, Па Сумма коэффици-ентов местных сопротивлений Σζ Утрата давления на местные сопротив-ления z=Σζ·hw ,Па Полные утраты давления Rl+Z,, Па
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Огромное циркуляционное кольцо
1 2432 83,66 0,6 20 0,065 2,45 4,00 2,40 2,50 6,13 8,53
2 4865 167,36 11,3 32 0,049 1,10 1,40 15,82 2,50 2,75 18,57
3 9729 334,68 7,9 40 0,071 3,14 2,40 18,96 2,50 7,85 26,81
4 14593 502,00 4,8 50 0,069 2,45 1,60 7,68 1,00 2,45 10,13
5 19457 669,33 4,8 50 0,087 4,02 2,40 11,52 1,00 4,02 15,54
6 24321 836,65 4,8 50 0,115 7,06 4,00 19,20 1,00 7,06 26,26
7 29185 1003,98 4,8 50 0,144 11,08 6,00 28,80 1,00 11,08 39,88
8 34049 1171,30 2,4 50 0,152 36,29 7,00 16,80 1,50 54,44 71,24
9 62215 2140,22 16 70 0,174 15,89 7,00 112,00 7,50 119,18 231,18
10 31107,5 1070,11 1,7 50 0,144 11,08 6,00 10,20 2,00 22,16 32,36
11 31107,5 1070,11 1,1 50 0,144 11,08 6,00 6,60 3,50 38,78 45,38
12 62215 2140,22 11,9 70 0,174 15,89 7,00 83,30 4,00 63,56 146,86
13 34049 1171,30 2,4 50 0,152 36,29 7,00 16,80 1,50 54,44 71,24
14 29185 1003,98 4,8 50 0,144 11,08 6,00 28,80 1,00 11,08 39,88
15 24321 836,65 4,8 50 0,115 7,06 4,00 19,20 1,00 7,06 26,26
16 19457 669,33 4,8 50 0,087 4,02 2,40 11,52 1,00 4,02 15,54
17 14593 502,00 4,8 50 0,069 2,45 1,60 7,68 1,00 2,45 10,13
18 9729 334,68 7,9 40 0,071 3,14 2,40 18,96 2,50 7,85 26,81
19 4865 167,36 7,4 32 0,049 1,10 1,40 10,36 3,00 3,30 13,66
20 2432 83,66 0,6 20 0,065 2,45 4,00 2,40 1,00 2,45 4,85
Маленькое циркуляционное кольцо
1 2432 83,66 0,6 20 0,065 2,45 4,00 2,40 3,6 8,8 11,2
2 4865 167,36 0,6 32 0,049 1,10 1,40 0,8 1,5 1,7 2,5
3(8) 34049 1171,30 2,4 50 0,152 36,29 7,00 16,80 1,50 54,44 71,24
4(9) 62215 2140,22 16 70 0,174 15,89 7,00 112,00 7,50 119,18 231,18
5(10) 31107,5 1070,11 1,7 50 0,152 36,29 7,00 11,90 1,50 54,44 66,34
6(11) 31107,5 1070,11 1,1 70 0,174 15,89 7,00 7,70 7,50 119,18 126,88
7(12) 62215 2140,22 11,9 50 0,144 11,08 6,00 71,40 2,00 22,16 93,56
8(13) 34049 1171,30 2,4 50 0,144 11,08 6,00 14,40 3,50 38,78 53,18
9 4864 167,32 4,5 70 0,174 15,89 7,00 31,50 4,00 63,56 95,06
10 2432 83,66 0,6 20 0,065 2,45 4,00 2,40 1,50 3,68 6,08

Определим невязку в большенном и малом циркуляционном кольцах.

%.

Невязка допустима. Для водяного отопления с искусственной циркуляцией в котельной инсталлируются два схожих попеременно Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа работающих центробежных насос – рабочий и запасный.


8. Расчет системы вентиляции

В канальных системах естественной вытяжной вентиляции воздух перемещается в каналах и воздуховодах под действием естественного давления, возникающего вследствие разности давлений прохладного внешнего и теплого внутреннего воздуха.

Естественное давление Δре Па, определяют по формуле

где hi – высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа отверстия до устья вытяжной шахты, м;

ρн , ρв – плотность соответственно внешнего и внутреннего воздуха, кг/м3

Расчетное естественное давление для систем вентиляции жилых и публичных построек, согласно СНиП П-33-75, определяется для температуры внешнего воздуха +5° С. Считается, что при более больших внешних температурах, когда естественное давление становится очень Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа малозначительным, дополнительный воздухообмен можно получать, открывая более нередко и на более длительное время форточки, фрамуги, а время от времени и створки оконных рам.

Анализируя выражение для естественного давления можно сделать последующие практические выводы.

1. Верхние этажи строения по сопоставлению с нижними находятся в наименее подходящих критериях, потому что располагаемое давление тут Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа меньше.

2. Естественное давление становится огромным при низкой температуре внешнего воздуха и приметно миниатюризируется в теплое время года.

3. Остывание воздуха в воздуховодах (каналах) тянет за собой понижение действующего давления и может вызвать выпадение конденсата со всеми вытекающими при всем этом последствиями

Не считая того, из этого следует, что естественное давление Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа не находится в зависимости от длины горизонтальных воздуховодов, тогда как для преодоления сопротивлении в маленьких ветвях воздуховодов, непременно, требуется меньше давления, чем в ветвях значимой протяженности. На основании технико-экономических расчетов и опыта эксплуатации вытяжных систем вентиляции радиус деяния их от – оси вытяжной шахты до оси более удаленного Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа отверстия допускается менее 8 м.

Для обычной работы системы естественной вентиляции нужно, чтоб было сохранено равенство:

где R – удельная утрата давления на трение, Па/м;

1 – длина воздуховодов (каналов), м;

RI – утрата давления на трение расчетной ветки, Па;

Ζ – утрата давления на местные сопротивления, Па;

Δрс – располагаемое давление, Па;

α – коэффициент припаса, равный 1,1—1,15;

β – поправочный коэффициент на Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа шероховатость поверхности.

Расчету воздуховодов (каналов) должна предшествовать последующая расчетно-графическая работа.

1. Определение воздухообменов для каждого помещения по кратностям (согласно СНиП соответственного строения) либо по расчету. При этой работе заполняется бланк.

2. Сборка систем вентиляции. В одну систему объединяют только одноименные либо близкие по предназначению помещения. Системы вентиляции квартир, общежитии и Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа гостиниц не совмещают с системами вентиляции детских садов и яслей, торговых и других учреждений, находящихся в том же здании. Санитарные узлы во всех случаях обслуживаются самостоятельными системами и при 5 унитазах и поболее оборудуются механическими побудителями. В детских садах и яслях рекомендуется устраивать вытяжные системы естественной вентиляции Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа, самостоятельные для каждой группы малышей, объединяя помещения с учетом их на значения (СНиП П-Л.3-71). В курительных комнатах, обычно, осуществляется механическая вентиляция Вытяжку из комнат дома с окнами, выходящими на одну сторону, рекомендуется соединять воединыжды в одну систему.

3. Графическое изображение на планах этажей и чердака частей системы (каналов и воздуховодов, вытяжных Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа отверстий и жалюзийных решеток, вытяжных шахт). Против вытяжных отверстий помещений указывается количество воздуха, удаляемого по каналу. Транзитные каналы, обслуживающие помещения нижних этажей, рекомендуется обозначать римскими цифрами (I, II, III и т.д.). Все системы вентиляции должны быть пронумерованы.

4. Вычерчивание аксонометрических схем в линиях, либо, что лучше, с изображением Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа наружных очертаний всех частей системы. На схемах в кружке у выносной черты проставляется номер участка, над чертой указывается нагрузка участка, м3 /ч, а под чертой – длина участка, м..

Аэродинамический расчет воздуховодов (каналов) делают по таблице либо номограммам, составленным для железных воздуховодов круглого сечения при ρв -1,205 кг/м3 , tв =20 °С. В Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа их взаимосвязаны величины L, R, w, hw и d.

Чтоб пользоваться таблицей либо номограммой для расчета воздуховода прямоугольного сечения, нужно за ранее найти подобающую величину равновеликого (эквивалентного), поперечника, т.е. такового поперечника круглого воздуховода, при котором для той же скорости движения воздуха, как и в прямоугольном воздуховоде Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа, удельные утраты давления на трение могли быть равны. Поперечник определяется по; формуле:

где a, b – размеры сторон прямоугольного воздуховода, м.

Если воздуховоды имеют шероховатую поверхность, то коэффициент трения для их а, как следует, и удельная утрата давления на трение будут соответственно больше, чем обозначено в таблице либо номограмме.

Методика расчета воздуховодов Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа (каналов) систем естественной вентиляции может быть представлена в последующем виде.

1. При данных объемах воздуха, подлежащего перемещению по каждому участку каналов, принимают скорость его движения.

2. По объему воздуха и принятой скорости определяют за ранее площадь сечения каналов. Утраты давления на трение и местные сопротивления для таких сечений каналов выявляют по таблицам Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа либо номограммам.

3. Ассоциируют приобретенные суммарные сопротивления с располагаемым давлением. Если эти величины совпадают, то за ранее приобретенные площади сечения каналов могут быть приняты как окончательные. Если же утраты давления оказались меньше либо больше располагаемого давления, то площадь сечения каналов следует прирастить либо, напротив, уменьшить, т. е. поступать Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа так же, как при расчете трубопровода системы отопления.

При подготовительном определении площади сечений каналов систем естественной вентиляции можно задаваться последующими скоростями движения воздуха: в вертикальных каналах верхнего этажа 0,5÷0,6 м/с, из каждого нижерасположенного этажа на 0,1 м/с больше, чем из предшествующего, но не выше 1 м/с; в сборных воздуховодах w≥l Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа м/с и в вытяжной шахте


w =1÷1,5 м/с.

Если при расчете воздуховодов задана площадь сечения каналов и известен часовой расход воздуха, то скорость w, м/с, определяется по формуле

где f – площадь сечения канала либо воздуховода, м2 ;

L — объем вентиляционного воздуха, м3 ;

Утраты давления на местные сопротивления

,

где Σξ – сумма коэффициентов местных Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа сопротивлений;

hw – динамическое давление, Па

Динамическое давление hw определяется по дополнительной шкале номограммы для расчета воздуховодов.

Запроектируем приставные воздуховоды из гипсошлаковых плит, размещая их снаружи перегородок. Вентилировать будем помещение 104 Курительная.

Расход воздуха по объему помещения при кратности циркуляции равной 10.

м3 /ч

Естественное давление в вентиляционной системе (при внутренней температуре 14 о С Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа) равно:


Па

Местные утраты расписываем по участкам:

Участок №1: Вход в жалюзийную решётку с поворотом потока ξ=2,19;

Вытяжная шахта с зонтиком ξ=1,3

Результаты расчёта заносим в таблицу 6.


Таблица 6. Расчёт вентиляции.

№ участка Расход воздуха L, м3 /ч Длинна участка l, м Скорость воздуха на участке w, м/с Площадь поперечного сечения воздуховода f, м2 Размеры воздуховода, м Эквивалентный Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа поперечник dэ , м Удельная утрата давления на трение R, Па Утрата давления на трение Rl, Па Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σζ Динамический напор hw , Па Утрата давления на местные сопротивления Zуч =Σζ·hw , Па Полные утраты давления на трение ΔP, Па
а b
1 49,7 1,3 0,614 0,0225 0,15 0,15 0,15 0,09 0,138 2,19 0,233 0,510 0,648
2 49,7 2,8 0,614 0,0225 0,15 0,15 0,15 0,09 0,297 0,4 0,233 0,093 0,391
3 99,4 1,0 0,690 0,04 0,2 0,2 0,2 0,392 0,463 0,4 0,295 0,118 0,581
4 132,1 2,4 0,612 0,06 0,2 0,3 0,24 0,12 0,340 1,3 0,232 0,301 0,641
Итого по участку 1-4 2,260
5 32,7 1,3 0,404 0,0225 0,15 0,15 0,15 0,09 0,138 2,19 0,101 0,221 0,359
6 32,7 2,8 0,404 0,0225 0,15 0,15 0,15 0,09 0,297 0,4 0,101 0,040 0,338
7 49,7 1,3 0,614 0,0225 0,15 0,15 0,15 0,09 0,138 2,19 0,233 0,510 0,648

Сравним приобретенные утраты на участке 1-4 с располагаемым давлением: 2,26 Па<2,54 Па, как следует, условие естественной вентиляции PРАСП. >Rl+Z = ΔP производится.

На Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа участке 7-3-4: 1,592 Па<2,54 Па;

На участке 5-6-4: 1,338Па<2,54 Па.

Все условия производятся


9. Применяемые источники

1. Справочник по теплоснабжению и вентиляции (издание 4-е, переработанное и дополненное). Книжка 1-я. Р.В. Щекин. Киев, "Будiвельник", 1976, стр. 416.

2. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Ч. 1. Теоретические базы сотворения локального климата строения: Уч. пос. / Полушкин В.И., Русак О.Н., Бурцев С.И. и Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа др.– СПб: Профессия. 2002. – 176 с., цв.вкл. – (Серия "Спец").

3. Конспект лекций.

4. Краснощеков Е.А., Сукомел А.С. Задачник по теплопередаче. Изд. 2-е, перераб. и доп. М., "Энергия", 1969.

5. Справочник по теплоснабжению и вентиляции (издание 4-е, переработанное и дополненное). Книжка 2-я. Р.В. Щекин. Киев, "Будiвельник", 1976.

6. Ржаницына Л. М. Расчет Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа - курсовая работа систем вентиляции: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. – Архангельск: РИО АЛТИ, 1987. – 20 с.



otnosheniya-reguliruemie-obyazatelstvennim-pravom.html
otnosheniya-rossii-so-stranami-baltii.html
otnosheniya-s-drugimi-geroyami.html